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礦用振動篩力學設計的相關參數(shù)
大型礦用振動篩與中小型振動篩在工作理論和材質(zhì)方面沒有太大的差別，但大型振動篩其設計制造的難度系數(shù)卻很大，譬如，因設大型振動篩尺寸較大，其設計制造出來的誤差造成了篩箱在4個支點處的運協(xié)軌跡不一致，以及4個支點的合力位置和重心位置不一致等均會引起篩箱工作時的扭擺，易造成橫梁和篩箱側(cè)板的斷裂、固定螺栓的松動或其他嚴重事故。為此,我們采用計算機進行重心位置、振動方向角、激振力、二次隔振效果等進行了較精確的計算。
1、大型振動篩是安裝在混凝土結(jié)構支架上，為了盡量減小對混凝土支架的動負荷，增加了二次隔振系統(tǒng)。通過合理確定二次隔振架質(zhì)量m2和篩箱參振質(zhì)量m1的質(zhì)量比和二次隔振彈簧與一次隔振彈簧的剛性系數(shù)比，取得了較好的二次隔振效果，傳動基礎上的單點動負荷小，振動篩正常工作時，操作和維護人員站在平臺上，感覺不到基礎的振動。
其振動微分方程為：
M1y1+K1 (y1-y2)=mrω2sinωt
M2y2-K1(y1-y2)+K2y2=0
式中 : M1——篩體持量 M2——二次隔振架質(zhì)量
K1——一次隔振彈簧剛度 K2——二次隔振彈簧剛度
y1y2——位移 m——偏心質(zhì)量
r——偏心距 ω——激振園頻率 ω=πn/30
引入符號
ω。=K1/M1 μ=M1/M2
ξ=K2/K1 q=mrω?/M1
原方程改寫為
y1+ω。y1-ω。y2=qsinωt
y2-ω。μy1+ω。μ(1+ξ)y2=0
由此可以求解出二次隔振系統(tǒng)的固有頻率和振幅P1.22=ωμ[1+μ+ξ)±]/2
λ1=q[ω。μ(1+ξ-ω2]/ [(p12-ω2)(p22-ω2)]
λ2=qω。μ/[(p12-ω2)( p22-ω2)]
基礎總動負荷為 Pd=K2λ2
單點動負荷為 P2=Pd/4
隔振系數(shù)為 η=K2λ2/K1λ1
參數(shù)的選擇
已知：篩箱重量M1，激振電機轉(zhuǎn)速n。
確定K1、K2、M2、mr，并求實際振幅λ1、λ2和動負荷Pd
為了獲得良好的隔振效果，二次隔振架重量應滿足下列條件
M2=(0.4-0.6)M1
② 按壓縮量法選擇彈簧剛度
初選λ1，并取δ1、δ2=(7-10)λ1
則K1=M1/δ1 K2=(M1+M1)/δ2
③ 計算激振力
F。=mrω? mr≈M1λ1
④ 利用前面分析結(jié)果，驗算振幅λ1、λ2和動負荷Pd。
在振動強度相同的條件下，篩機的運動軌跡、篩分方法等是影響篩分效果的主要因素：
篩機的運動軌跡一般有直線運動、圓運動和橢圓運動。直線運動時，具有一個確定的振動方向角，即使水平安裝也能獲得較大處理量，但物料翻轉(zhuǎn)、分層的力較小，物料易卡堵篩孔。
圓振動篩機上的物料獲得了一個旋轉(zhuǎn)加速度矢量，物料翻轉(zhuǎn)、分層力較大，但篩機有15～25度的安裝傾角，篩網(wǎng)磨損快，篩分效率低。
橢圓振動篩綜合了直線篩和圓振篩的優(yōu)點，在同樣的篩分面積和振動強度條件下，能獲得大處理量的高效篩分。
振動篩的篩分方法一般有普通篩分、等厚篩分、概率篩分等。普通篩分機結(jié)構簡單，但處理量和篩分效率一般較低。概率篩分處理量大，但篩分精度不高。等厚篩分是通過改變篩面傾角，優(yōu)化振動參數(shù)，使物料層在篩面上厚度近似相等的篩分技術，從而強化篩分過程，是提高篩機處理量和篩分效率的有效措施。
2 、 采用雙軸振動器自同步的工作原理，從根本上取消了原振動篩的齒形同步皮帶，簡化了結(jié)構，降低了備件費用。自同步原理是雙軸振動器的兩根軸分別由兩臺電動機通過方向聯(lián)軸器傳動，雙軸振動器的兩根軸無機械聯(lián)系，由于篩箱是支承在彈簧上，當兩臺電動機同時起動(不同時起動也能很快實現(xiàn)同步)時，通過偏心塊軸線相對篩箱重心的扭擺，振動器上兩根軸的偏心塊能很快實現(xiàn)同步，一般達到同步的時間小于電動機的起動時間，由于雙軸振動器的兩根軸做等速反向旋轉(zhuǎn)，篩箱的運動軌跡為直線。在自同步理論的應用和實踐方面，國內(nèi)已積累了較多的經(jīng)驗，技術已趨于成熟，在BTS型雙層篩上應用是完全可行的。
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